4 БЕЗОПАСНОСТЬ И ЭКОЛОГИЧНОСТЬ ПРОЕКТА
4.1 Обеспечение электробезопасности при работе с тепловым насосом
При монтаже, эксплуатации, ремонте тепловых насосов следует соблюдать «Правила устройства электроустановок» (ПУЭ), а также технику безопасности.
Электробезопасность – система организационных и технических мероприятий и средств, обеспечивающих защиту людей от вредного и опасного воздействия электрического тока, электрической дуги и статического электричества.
Действие электрического тока на организм человека при работе с тепловым насосом зависит от величины тока, протекающего через человека, частоты тока, продолжительности воздействия, условий подключения тела человека в электрическую сеть. Опасность поражения людей электрическим током зависит также от условий окружающей среды, состояния кожного покрова, возраста человека, площади контакта с источником тока и ряда других факторов.
Постоянный ток оказывает менее сильное воздействие, чем переменный ток той же величины. Токи величиной несколько миллиампер действуют главным образом на нервную систему.
Продолжительность воздействия также во многом определяет характер действия тока на человеческий организм. Установлено, что при времени воздействия более 0,08 сек, током более 100 мА человеческий организм получает тяжелую травму.
В любой квартире, коттедже или офисе где установлен тепловой насос, распределение электроэнергии должно быть выполнено в соответствии с требованием соответствующих нормативных документов. Только в этом случае установленное в электрощите оборудование будет осуществлять постоянный контроль за электробезопасностью всей электросети.
Это связано с тем, что кроме нормальных рабочих токов в электросети могут возникать и крайне нежелательные токи, такие как ток короткого замыкания, ток перегрузки и ток утечки. Результатом этих нежелательных токов являются выход из строя оборудования, поражение людей электрическим током и пожары. Именно на прерывание этих нежелательных токов и направлено действие различных защитных приборов, обеспечивающих электробезопасность объекта.
В соответствии с Правилами Устройства Электроустановок наибольшее допустимое время защитного автоматического отключения при фазном напряжении 220В составляет доли секунды. Естественно, что чем меньше время отключения, тем безопаснее электросеть для потребителя. Время отключения, как правило, зависит от величины этих нежелательных токов.
Правильность проектирования и сборки распределительного щита и всей электропроводки в целом – основополагающий критерий электробезопасности объекта.
Защита от токов короткого замыкания и перегрузки осуществляется с помощью автоматических выключателей. Ток короткого замыкания возникает при контакте фазного и нулевого рабочего проводника и очень быстро достигает больших значений, поэтому он должен быть прерван за доли секунды. Ток перегрузки, как правило, является следствием подключения слишком большого количества потребителей электроэнергии или избыточной их мощностью и отключается за время большее, чем ток короткого замыкания. Следствием этих нежелательных токов является выход из строя электропроводки и в ряде случаев возникновения пожара. У концерна ABB, как и у других производителей аналогичного оборудования есть свои требования к выбору номиналов автоматических выключателей. Так у фирмы ABB ток короткого замыкания должен составлять величину равную 5 – 10 номинальным значениям тока автоматического выключателя. Только в этом случае автомат разомкнет фазный провод за оговоренное в паспорте время. В противном случае проводка начинает нагреваться и, пожар неминуем.
Защита от токов утечки осуществляется с помощью устройств защитного отключения (УЗО) или дифференциальных автоматических выключателей. Разница между ними в том, что дифференциальный автоматический выключатель защищает не только от токов утечки но и от токов перегрузки и короткого замыкания. Причиной возникновения тока утечки, является повреждение изоляции или прикосновение к токоведущим частям электроустановки.
Порядок выбора УЗО и правила их подключения достаточно полно описан в "Рекомендации по проектированию, монтажу и эксплуатации электроустановок зданий при применении устройств защитного отключения.
4.1.1 Защитное заземление
Вследствие неисправности электрических систем или нарушения изоляции части электрического оборудования, установок или инструмента могут оказаться под напряжением. Для уменьшения опасности поражения людей током металлические части электрического оборудования и установок, эксплуатируемых в помещениях с повышенной опасностью, в особо опасных помещениях и на открытом воздухе, подлежат заземлению.
Защитное действие заземления заключается в уменьшении тока, проходящего через человека, коснувшегося неисправного электрического оборудования, установок, инструмента, до безопасной величины.
Под защитным заземлением понимается преднамеренное соединение металлических нетоковедущих частей установок, оборудования, приборов, приспособлений, инструментов, осветительных приборов с землей через искусственные или естественные заземлители.
Для искусственных заземлителей используют стальные трубы, стержни, угловую сталь, погруженные в землю на глубину 1,2-1,5 м.
В зависимости от расположения заземлителей по отношению к заземляемому оборудованию заземления бывают выносные или сосредоточенные, контурные или распределенные. Заземлители выносных заземлений располагаются сосредоточенно на некотором расстоянии от заземляемого оборудования. Заземлители контурного заземления располагаются по периметру и внутри площадки, на которой установлено заземляющее оборудование.
Для обеспечения электробезопасности при эксплуатации современных бытовых электроустановок и приборов необходима надежная заземляющая шина с небольшим сопротивлением заземления (менее 4-х Ом по старым правилам), т.е. выполненная из провода достаточного сечения. При отсутствии заземляющей шины опасное напряжение, возникающее между электроприборами, может наделать немало бед. Очень редко в домах старой планировки заземляющая шина вводилась в квартиру.
Заземлители бывают естественными и искусственными. К естественным заземлителям относят различные технологические металлоконструкции, имеющие хороший контакт с землей, арматура железобетонных конструкций, трубопроводы (кроме трубопроводов, используемых для транспортировки горючих и взрывчатых жидкостей и газов), металлические оболочки кабелей (за исключением алюминиевых), обсадные трубы и др. Искусственные заземлители – это специально устраиваемые для заземления металлоконструкций. Для заземления в первую очередь должны использоваться имеющиеся естественные заземлители. Материалом искусственных заземлителей служит сталь, размеры элементов заземления принимаются по таблице ПУЭ.
Под комбинированным заземлителем подразумевается заземлитель, состоящий из вертикальных электродов (труба, уголок и пр.), соединенных между собой протяженным горизонтальным элементом (полоса, уголок, труб а). По порядку размещения в плане вертикальные электроды могут быть расставлены в ряд или по контуру.
Общее сопротивление заземляющего устройства состоит из суммы сопротивления растеканию тока с заземлителей на землю и сопротивления заземляющих проводников.
Для обеспечения безопасности величина сопротивления заземляющих устройств должна быть по возможности меньшей и не превышать установленных норм предусмотренных в ПУЭ и ГОСТ 12.1.030-81.
Удельное сопротивление грунта – электрическое сопротивление куба из данного грунта со сторонами равными 1 м3. Удельное сопротивление грунта зависит от состава грунта, наличия солей в грунте, от влажности, температуры грунта, плотности и др. Удельное сопротивление грунта быстро убывает при влажности до 20 %, при большей остается почти неизменной. При добавлении поваренной соли в грунт в объеме 1 % и «» уменьшается в 8 раз, а добавление соли более 4 % почти не влияют на дальнейшее уменьшение «». Уменьшение температуры грунта на 1С приводит к увеличению сопротивления грунта на 5 %.
4.1.1.2 Расчет удельного сопротивление комбинированного заземлителя теплового насоса
Определяем величину допустимого сопротивления по ГОСТ 12.1.030-81, оно не должно превышать 10 Ом (таблица 1).
Таблица 4.1- Величины допустимого сопротивления по ГОСТ 12.1.030-81.
Показатели
Климатические зоны
I
II
III
IV
Средняя многолетняя низшая температура (январь), С
От – 15
до – 20
От – 15
до – 20
От – 10
до 0
От 0
до + 5
Средняя многолетняя высшая температура (июль), С
От + 16
До + 18
От + 18
до + 22
От + 22
до + 24
От + 24
до + 26
Среднее количество осадков, см
40
50
50
30-50
Продолжительность замерзания воды, дни
190-170
150
100
0
Расчет заземляющего устройства с учетом влияния соединительной полосы связи можно осуществить по следующей схеме. Вначале определить сопротивление растеканию тока одиночного вертикального заземлителя по следующей зависимости:
Ом (4.1),
где - расчетное удельное сопротивление грунта (=0КП);
l – длина вертикального заземлителя;
d – диаметр вертикального заземлителя;
h – заглубление полосы связи (принять самостоятельно в переделах от 0,8 до 1 м).
=27,6
Вышеуказанная зависимость справедлива при следующих условиях:
(l >> d; ).
Далее определяется сопротивление очага заземлителей (ориентировочное сопротивление всех вертикальных заземлителей) по следующей зависимости:
, (4.2)
где К0 – коэффициент повышения сопротивления очага заземлителей (принимается от 2 до 3);
Rg – допустимое значение сопротивления заземляющих устройств по ГОСТ 12.1.030-81.
Удельное сопротивление грунта 0 на участке заложения комбинированного заземлителя определяется по таблице 2.
Таблица 4.2 - Удельное сопротивление грунта 0 на участке заложения комбинированного заземлителя
Грунт
Удельное сопротивление в Ом/м
При влажности 10-20 % по весу
Пределы изменения
Песок
7102
4102 – 10102
Расчетное удельное сопротивление грунта растеканию тока с учетом климатической зоны определяется умножением удельного сопротивления выбранного по таблице 2 на повышающий коэффициент КП, который определяется по таблице 3.
Таблица 4.3 - Определение повышающего коэффициента КП
Тип заземлителя
Значения повышающего коэффициента КП для климатических зон
I
II
III
IV
Комбинированные (вертикальные электроды длиной 0,8-1,5 м при заложении соединительной полосы шириной 0,4-0,8 м)
1,8-2
1,6-1,8
1,4-1,6
1,2-1,4
При конструировании комбинированного заземлителя принять, что он будет выполнен в виде нескольких вертикальных труб, установленных в ряд, и соединенных между собой в верхней части полосой связи. При этом полоса связи заглубляется в землю на определенную глубину, которая принимается самостоятельно и может быть в диапазоне от 0,5 м до 0,8 м.
Затем определяется ориентировочное количество вертикальных заземлителей n по следующей зависимости:
, шт (4.3).
По вычисленному результату принимается целое число вертикальных заземлителей.
При конструировании комбинированного заземлителя нужно принять расстояние между вертикальными заземлителями a, которое всегда должно быть кратно длине трубы l, а по их отношению по таблице 4 с учетом принятого количества вертикальных заземлителей, определить коэффициент экранирования между вертикальными заземлителями.
Таблица 4.4 - отношение с учетом принятого количества вертикальных заземлителей.
Количество электродов, n
Значение коэффициента использования при отношении расстояния между электродами к их длине
При размещении электродов в ряд
В соответствии с выбранным значением 1 определяется истинное значение сопротивление очага заземлителей R0 по следующей зависимости:
(4.4).
Длина полосы связи lП:
lП = а (n-1) (4.5)
LП = 1,6 (2-1)=1,6
Сопротивление полосы связи RП:
, Ом (4.6),
где b – ширина полосы (принимается от 40 до 80 мм).
Сопротивление комбинированного заземлителя определяется:
, Ом (4.7)
(RЗ < 10 Ом),
где 2 – коэффициент экранирования полосы связи с вертикальными заземлителями; таблица 5.
Ом
Таблица 4.5- Определение коэффициента экранирования полосы связи с вертикальными заземлителями.
Отношение расстояния между трубами к их длине
Значение коэффициента использования при числе труб
По данному расчету для теплового насоса сопротивление комбинированного заземлителя составляет 9,8 Ом, что соответствует нормам.
4.1.2 Воздействие хладагентов при их утечке на рабочих, обслуживающих тепловые насосы
К хладагенту в тепловых насосах предъявляются в принципе такие же требовании, как и в холодильных машинах.
С ростом значимости тепловых насосов повысился интерес к ряду видов хладагентов, в особенности к маркам R22, R113, R12B1. Хладагент, благодаря хорошим термодинамическим свойствам, можно использовать во всех случаях, где он допустим с учетом соблюдения соотвествующих правил техники безопасности.
Аммиак применяют, прежде всего, для крупных промышленных тепло насосных установок, где должны быть обеспечены требуемые условия по технике безопасности.
Утечка хладагента воздействует на окружающую среду, в частности на организм человека, таким образом, что пары действуют слабо наркотически без выраженного токсического эффекта. Это выражается в слабости, сухости в горле, дрожании, безсоннице и слуховых галлюцинациях.
Описание некоторых видов хладагентов для использования в тепловых насосах:
- Фтортрихлорметан (Фреон 11)CFCL3 .Применяется как хладагент. Пары действуют слабо наркотически без выраженного токсического эффекта на организм человека. Для человека концентрация 5% в течении 30 мин не дает признаков отравления, 8% вызывает легкий, а 9% - глубокий наркоз. Предельно допустимая концентрацию Лестер и Гринберг рекомендуют для однократного кратковременного пребывания 5%. Однако, эта концентрация недопустимо высока. Для индивидуального защитного приспособления необходимо избегать возможности соприкосновения с пламенем и нагретыми поверхностями, возникновения искр и т.д. Вентиляция помещений; изоляция операций с кубовыми остатками.
- 1,1-Дифтор-1-хлорэтан (CH3CF2Cl). Применяется как хладагент.Для человека концентрация 7% в течении 30 мин не дает признаков отравления, 8% вызывает легкий, а 9% - глубокий наркоз.
- Дифторхлорметан (Фреон 22) CHF2Cl. Применяется как хладагент. Получается действием трехфтористой и пятифтористой сурьмы на хлороформ. Токсическое воздействие 16% смеси с воздухом в течении 55 мин или 40% смеси с воздухом в течении 2-2,5 час вызывает учащение дыхания, дрожание, судорги. После удаления из камеры животное быстро оправлялось. Концентрация до 79% быстро убивают животных, но не дают наркоза.
Для меры предупреждения избегать возможности соприкосновения с пламенем и нагретыми поверхностями, возникновения искр и т.д. Вентиляция помещений; изоляция операций с кубовыми остатками.
Фтордихлорметан (Фреон 21) CHFCl2. Применяется как хладагент. Получается действием трехфтористой и пятифтористой сурьмы на хлороформ в присутствии количества сероуглерода.
Токсически воздействует при высоких концентрациях вызывая у человека возбуждение, также зуд, дрожание, потерю равновесия, отдышку. Полного наркоза не удается вызвать даже при 40% газа в воздухе. Судороги и рвотные движения наблюдаются уже при 2-2,5%. Для безопансости нужно иизбегать возможности соприкосновения с пламенем и нагретыми поверхностями, возникновения искр и т.д. Вентиляция помещений; изоляция операций с кубовыми остатками.
- Дифтордихлорметан (Фреон 12)CF2Cl2. Применяется как хладагент. Токсически воздействует на человека, при составления примеси 10-15% к вдыхаемому воздуху еще не опасна. При высоких концентрациях- мышечная дрожь, судороги, наркоз. Вызывает сильное раздражение, одышку. Так же токсически воздействует на организм человека. Описано заболевание, связываемость вдыханием дифтордихлорметана. И, вероятно, продуктов его разложения. Оно выразилось в слабости, сухости в горле, дрожании, безсоннице и слуховых галлюцинациях.
Индивидуальные защитные приспособлением рекомендуется использовать фильтрующий промышленный противогаз марки А, при угрозе образования фосгена – марки В.
Для безопасности следует иизбегать возможности соприкосновения с пламенем и нагретыми поверхностями, возникновения искр и т.д. Вентиляция помещений; изоляция операций с кубовыми остатками.
4.2 Воздействие на окружающую среду котла КВМТ 40
Применение ТНУ для отопления лечебного корпуса имеет большое значение для экологии санатория, т.к. никаких выбросов в окружающую среду не имеет. Одним наиболее важным фактором для людей, приезжающих в санаторий на лечение является чистота воздуха, чем чище воздух, тем будет быстрее происходить выздоровление, тем больше будет желающих приехать на отдых в экологически чистую зону.
Широкомасштабное внедрение новых схем теплоснабжения с тепловыми насосами с использованием низкопотенциальных источников тепла даст возможность, по оценкам российских и западных специалистов, снизить расход органического топлива на 20-25%, что, в свою очередь, позволит значительно улучшить эффект неблагоприятного воздействия на окружающую среду.
Более того, товарное тепло здесь производится, минуя процесс сжигания топлива, что кроме экономии первичного топлива скажется на оздоровлении окружающей среды, ликвидируя вредные выбросы в атмосферу и отходы в виде золы.
4.2.1 Расчет выброса загрязняющих веществ при сжигании мазута в котлоагрегате КВМТ 40
Для отопления лечебного корпуса и снабжения горячей водой имеется котельная, оборудованная двумя котлами многотопливными КВМТ 40. Время работы котлов 5256 ч/год. Расход мазута 38,37 т/год. Максимальный секундный расход дизтоплива двумя котлами, в режиме зимнего максимума, составляет 2 г/с.
Характеристика мазута представлена в таблице 6.
Таблица 4.6 - Характеристика используемого топлива
Наименование топлива
Зольность Ар, %
Содержание серы, Sр, %
Влажность Wр, %
Калорий-ность, МДж/кг
Мазут
0,025
0,3
-
38
Выбросы твердых веществ (сажа мазута) определяем по формуле [20]:
Мтв = В х АP х f х (1- nз), г/с, т/год, (4.8)
где В - расход топлива, г/с, т/год;
АP - зольность сжигаемого топлива, %, АP = 0,025;
f - коэффициент, хаpактеpизующий тип топки и вид топлива, f = 0,01;
nз - доля твердых частиц, улавливаемых в золоуловителе, nз = 0.
Вс = 2 г/с; Вг = 38,37 т/год;
Мc = 2 х 0,025 х 0,01 х (1–0) = 0,001 г/с;
Мг = 38,37 х 0,025 х 0,01 х (1–0) = 0,01 т/год.
Количество оксида углерода, выбрасываемого в атмосферу (г/с, т/год) при сжигании жидкого топлива рассчитывают по формуле [20]:
Мсо = 0,01 х Ссо х В х (1-q4/100), г/с, т/год, (4.9)
где Ссо - выход окиси углерода при сжигании топлива, кг на тонну топлива;
Ссо = q3 х R х Qн , (4.10)
где q3 - потери тепла вследствие химической неполноты сгорания топлива, q3 = 0,5;
R - коэффициент, учитывающий долю потери тепла вследствие химической неполноты сгорания топлива, обусловленную наличием в сгорания оксида углерода, для жидкого топлива R = 0,65;
q4 - потери тепла вследствие механической неполноты сгорания топлива.
Ссо = 0,5 х 0,65 х 42,6135 = 13,85 кг/т
Мс = 0,001 х 13,85 х 2 х (1 - 0) = 0,028 г/с
Мг = 0,001 х 13,85 х 38,37x (1 - 0) =0,531 т/год
Количество оксидов азота (в пересчете на NO2), выбрасываемых в атмосферу (т/год, г/с), рассчитывают по формуле [20]:
Мno = 0,001 х В х Qн х Кno х (1-b), (4.11)
где Qн - теплота сгорания натурального топлива, МДж/кг;
Кno - параметр, характеризующий количество окислов азота в кг, образующихся на один ГДж тепла;
b - коэффициент, учитывающий степень снижения выброса окислов азота в результате применения технических средств.
Мno = 0,001 х 2 х 42,6135 х 0,07755 х (1 - 0) = 0,0066г/с;
Мno = 0,001 х 38,37 х 42,6135 х 0,07755 х (1 - 0) = 0,127 т/год
Расчет выделения диоксидов серы
Количество оксидов серы в пересчете на SO2, выбрасываемых в атмосферу с дымовыми газами при сжигании жидкого и твердого топлива, рассчитывают по формуле [20]:
Мso2 = 0,02 * В * S * (1- η 'so) х (1- η "so), (4.12)
где S - содержание серы в топливе на расчетную массу (табл. Б.1);
η 'so - доля окислов серы, связываемых летучей золой, ( n'=0,1 );
η "so - доля окислов серы, улавливаемых в газоуловителе, принимается равной нулю.
Мso2 = 0,02 * 2 * 0,3 * (1 - 0,1) * (1 - 0) = 0,011 г/с
Мso2 = 0,02 * 38,37 * 0,3 * (1 - 0,1) * (1 - 0) = 0,207 т/год
Результаты расчета выделений загрязняющих веществ сведены в таблицу 7.
Таблица 4.7 - Годовые и секундные выбросы при сжигании мазута
Тип устройст-ва
Кол-во
в работе
Кno, кг/
ГДж
Ед. изм.
Расход топлива
Выбросы
Сажа
CO
SO2
NO2
котёл КВМТ 40
2
0,0775
г/с
2
0,001
0,028
0,011
0,0066
т/год
38,37
0,010
0,531
0,207
0,1270
4.2.2 Расчет годовых выбросов загрязняющих веществ от резервуаров с мазутом
Для расчета максимальных выбросов принимается объем слитого нефтепродукта (Vсл, м3) из цистерны в резервуар. Количество закачиваемого в резервуар нефтепродукта принимается по данным в осенне-зимний (Qоз, м3) и весенне-летний (Qвл, м3) периоды года. Годовой расход мазута составит 38,37 т/год.
Максимальные выбросы из резервуаров расчитываются по формуле [21]:
М= (С1 х Крмах х Vчмах)/3600, г/с (4.13)
Годовые выбросы паров нефтепродуктов от резервуаров определяются по формуле [21]:
G = (Уоз х Воз + Увл х Ввл) х Крмах х 10-6 +Gхр х Кнп х Nр, т/год (4.14)
где С1 – концентрация паров нефтепродукта в резервуаре, г/м3;
Крмах – опытный коэффициент;
Vчмах – максимальный объём паровоздушной смеси, вытесняемой из резервуара во время его закачки, м3/час;
Кtмах, Ktмin – опытные коэффициенты, при минимальной и максимальной температурах жидкости соответствено;
Nр – количество резервуаров, шт;
Gхр – выбросы паров нефтепродуктов при хранении бензина автомобильного в одном резервуаре, т/год;
Кнп – опытный коэффициент;
Уоз, Увл – средние удельные выбросы из резервуара соответственно в осеннее-зимний и весеннее-летний периоды года, г/т;
Воз, Ввл – количество нефтепродуктов закачиваемое в резервуар в течение соответствующего периода, т/период.
М= (3,14 х 0,85 х 25)/3600 = 0,019 г/с
G=(1,9 х 142,5 + 2,6 х 142,5) х 0,85 х 10-6 + 0,066 х 0,0029 х 2 = 0,0044 т/год
Таблица 4.8 – Идентифекация состава выбросов (М=0,019 г/с, G = 0,0044 т/год)
Определяемый параметр
Углеводороды
Сероводород
Предельные С12-С19
Непредельные
Ароматические
Сi мас %
99,57
-
0,15
0,28
Мi, г/с
0,0189
-
*
0,0001
Gi, т/год
0,00438
-
*
0,00002
* Условно отнесены к С12-С19
4.3 Оценка экономической эффективности работы котла КВМТ 40
При выборе котельного оборудования наряду с технологическими преимуществами следует учитывать экономичность проведения очистки газов. Необходимо выполнять основное требование: аппаратурно-технологическая схема очистки газов должна компоноваться из таких аппаратов, которые при работе в оптимальных условиях обеспечивают необходимую степень очистки при минимальных затратах на 1000 м3 газа.
Себестоимость очистки газов в пылеочистных аппаратах определяется капитальными затратами на сооружение установки и эксплутационными расходами, обеспечивающими её нормальную работу.
Расчет платежей за загрязнение окружающей среды выполнен на основании [21]. Норматив платы санатория за выбросы определяется согласно установленному лимиту.
Плата за выброс загрязняющего вещества в атмосферу рассчитывается по формуле:
(4.15)
где m – условная величина платы за выбросы в атмосферу от стационарных источников, для Усть-Каменогорска равна 206 (при сверхнормативном выбросе, в десятикратном размере;
К – коэффициент приведения с учетом относительной опасности загрязняющих веществ, определяемый по формуле:
, (4.16)
где ПДКс.с. – среднесуточная предельно-допустимая концентрация загрязняющих веществ, мг/м3.
Таблица 4.9 - Предельно допустимые концентрации отдельных примесей в воздухе населенных мест по Республике Казахстан
Наименование
Значения ПДК, мг/м3
Класс
примесей
Максимально
разовая
Среднесуточная
опасности
Углерод оксид
5,0
3,0
4
Азот (IV) оксид
0,085
0,04
2
Сажа
0,15
0,05
3
Сера диоксид
0,5
0,05
3
* Гигиенические нормативы: “ПДК загрязняющих веществ в атмосферном воздухе“, № 3.02.036.99 от 15.06.1999 г.
Усреднённый расчет платы за выбросы в период 2005 – 2006 годы приведены в таблице 5.1.
Таблица 4.10 – Платежи за загрязнение окружающей среды
Стоимость выбросов от двух котлов в год составляет 4364,7 тенге.
По результатам расчёта, в таблице – разность между ежегодными выплатами, при установке теплового насоса вместо мазутного котла КВМТ 40 ежегодно будет экономиться около 4364,7 тенге что, несомненно, оправдывает замену существующего оборудования.
На основании вышеизложнного можно сделать выводы:
Для безопасной эксплуатации ТНУ предусмотрено и посчитано защитное заземление;
Используемый хладагент в ТНУ марки R22 является безопасным для человека, не вызывает токсического воздействия;
ТНУ является экологически чистой установкой, не загрязняет окружающую среду.
